对2根钢筋混凝土梁开展高温试验研究，采用合理的材料热工性能和热-力耦合本构关系，应用ABAQUS有限元软件对其温度场和结构变形性能进行三维实体有限元分析，温度场和结构变形性能计算结果与试验结果符合较好.在试验验证的基础上，开展有限元参数分析，探讨保护层厚度及荷载水平对钢筋混凝土简支梁抗火性能的影响.结果表明，钢筋混凝土简支梁的保护层越厚，受拉主筋升温越慢，构件变形延缓，耐火极限增大；荷载水平越大，耐火极限变小。
详情前参考：
一. 本次试验共设计了3根钢筋混凝土梁，梁的截面尺寸均为200 mm×300 mm，梁长4 m，采用单筋矩形截面，构件截面尺寸和配筋如图 2所示.其中1根进行常温加载试验，2根进行高温下静载试验。
二. 纵向受力钢筋采用2根直径为16 mm的 HRB400级的热轧螺纹钢筋；架立钢筋采用2根直径为12 mm的HRB400级热轧钢筋；箍筋采用直径为8 mm的HPB300级热轧钢筋，间距为100 mm；混凝土净保护层厚度为25 mm.钢筋的性能见表 2.本试验采用的混凝土设计强度等级为C30.试验时L1，L2 与L3梁的150 mm立方体试块抗压强度平均值分别为37.7，36.3和33.2 MPa.
1) 常温下钢筋混凝土梁静载试验.常温静载采用三分点加载.梁L1进行常温下静载试验，试验采用分级加载，开裂荷载为24 kN，最后三分点处受压混凝土出现起皮现象，混凝土被压碎，裂缝延伸至梁顶，梁达到极限荷载，进入破坏状态，极限荷载为69.7 kN.图 3为梁L1破坏图.
2) 高温下钢筋混凝土梁三面受火试验.火灾试验采用ISO834标准升温曲线，因实际功率偏小，电炉实际升温曲线与标准升温曲线之间存在偏差.炉腔的实际升温曲线可以拟合为
式中：θ0为试验炉内初始温度(℃)；θ为升温t时刻试验炉内空气的平均温度(℃).
高温试验采用构件上堆放砝码的方法施加竖向荷载，同样采用三分点加载，见图 4.高温试验构件采用3面受火，构件内部的温度场采用沿截面不同宽度和高度布置热电偶进行测量，见图 5.采用百分表对构件在高温下的跨中挠度和梁端轴向膨胀进行测量.
抗火试验测试结果显示：在升温过程中，跨中挠度增长呈现出快-慢-快-慢的变化趋势；升温60 min时，构件挠度都在40 mm以上.
在试验过程中，升温时间至15 min左右，构件均有渗水现象，梁侧面开始渗水，同时有劈啪声；至20 min后，梁顶有水蒸气冒出；至45 min时，水蒸气达到最多，整个梁的上表面都被水覆盖，部分位置还有水泡冒出.受火时间在30~70 min时间段内，跨中变形曲线呈现一个较平缓的S型变化，之后挠度增长明显加快；120 min时，构件L3挠度接近100 mm.高温试验构件破坏形态见图 6.
图 7为常温下钢筋混凝土梁跨中挠度与荷载的关系曲线.由图可知，ABAQUS有限元模拟的结果和试验结果吻合较好，可见本文有限元建模中的材料本构关系在常温下是合理的.
图 8为采用ABAQUS非线性有限元法计算得到的梁各测点温度与受火时间的关系曲线，可见实测值与计算值吻合较好.图 9为梁跨中挠度(u)与轴向膨胀(v)的计算曲线与实测曲线比较，可见总体吻合良好.但计算值较实测值略小，可能是由于温度场计算结果较小的缘故.
以上！
现浇混凝土结构的拆模期限：
1．不承重的侧面模板，应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模板而受损坏，方可拆除，一般十二小时后；
2．承重的模板应在混凝土达到下列强度以后，始能拆除（按设计强度等级的百分率计）：
板及拱：
跨度为2m及小于2m 50％
跨度为大于2m至8m 75％
梁（跨度为8m及小于8m） 75％
承重结构（跨度大于8m） 100％ 悬臂梁和悬臂板 100％
3．钢筋混凝土结构如在混凝土未达到上述所规定的强度时进行拆模及承受部分荷载，应经过计算，复核结构在实际荷载作用下的强度。
4．已拆除模板及其支架的结构，应在混凝土达到设计强度后，才允许承受全部计算荷载。施工中不得超载使用，严禁堆放过量建筑材料。当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算加设临时支撑。根据构件强度决定, (比如土建工程普通构件的旁模一般第二天就可以拆除, 但底模一般都需要构件强度达到75%以上才可以, 特别重要或悬挑构件及跨度大的梁需要100%)